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我们常用的有限元方法有以下非常需要注意的要点（特别是实体单元的应用）：剪切锁死、体积锁死、沙漏模式、零能模式，对于单元选择又需要注意：完全积分、减缩积分、强化应变、杂交分析的概念。
简而言之，正确的实体单元的模拟是最贴近真实状态的，但是往往由于使用者自身水平受限，包括考虑各种复杂非线性等因素(如材料非线性、几何非线性、接触非线性等)，实体单元是比较难以驾驭的，模型在一定条件下若能简化成杆系单元（【JY】从一根悬臂梁说起）、板壳单元（【JY】板壳单元的分析详解）进行分析是一种非常有利简便、精准快捷的数值计算方法。
剪切锁死（Shear locking）
根据梁的基本理论，对于纯弯变形，轴向应变在厚度方向呈线性变化，而剪应变为0。但如果在计算中采用了低阶完全积分的四节点或四边形单元，线性单元在没有中间节点的情况下无法模拟纯弯。
在每一个积分点，初始时竖直方向的虚线与水平方向的虚线夹角为90°，变形后却改变了，说明这些点上的剪应力不为零，这与纯弯曲时剪应力为零不一致。产生这种伪剪应力的原因是因为单元的边不能弯曲，他的出现意味着应变能正在产生剪切变形，而不是所希望的弯曲变形，因此总的挠度变小，即单元过硬。剪力自锁仅影响受弯曲载荷完全积分的线性单元行为，而二次单元的边界可以弯曲，故它不存在剪力自锁的问题。
采用了四节点的线性单元，就只能以上下缘节点相对位移变化来体现“弯曲”但是，纯弯问题的特点是只存在沿高度方向的纤维长短变化，纯弯构件的每个截面与中线总是垂直的。当出现四个节点模拟纯弯的时候，无法体现“中心线的弯曲"，即在数学描述上形成了单元水平线与垂直线之间的夹角变化，即“产生了”名义上的剪应力。从而提高了单元的刚度，然而这部分刚度显然是不存在的，无形中使总的变形量减小，使得分析失真。
受纯弯曲的减缩积分线形单元的位移
产生的结果：使得弯曲变形偏小，即计算的弯曲刚度太刚，模拟失真。
1、采用减缩积分；
2、细化网格；
3、强化应变单元模式，采用非协调单元；
4、假定剪切应变法；
5、采用高阶单元。
建议采用方法：采用减缩积分，适当细化网格~
体积锁死（Volumetric locking）
材料力学中有弹性模量、剪切模量等等诸多“模量”，其中，有一个与体积有关的模量，即“体积模量"，表达式如下：
体积模量可描述均质各向同性固体的弹性，可表示为单位面积的力，表示不可压缩性。当泊松比v接近0.5时，上式中分母趋近于零，导致体积模量无穷大、体积应变无穷小。材料表现为不可压缩，在超弹性材料、塑性流动时出现这种不可压缩性的时候，会导致计算困难，产生单元伪应力。（注意：特别橡胶材料）
选择二阶单元对于弹塑性材料（塑性部分几乎属于不可压缩），二阶全积分四边形和六面体单元在塑性应变和弹性应变在一个数量级时会发生体积锁死，二次减缩积分单元发生大应变时体积锁死也伴随出现。但值得注意的是，一阶全积分单元当采用选择性减缩积分时在变形较小时可以避免出现体积锁死。
产生的结果：使得体积不变，即体积模量太大，刚度 太大。
1、将大应变区域网格细化；
2、采用杂交单元；
检查方法：输出积分点的围压应力，分析围压应力是否在相邻积分点存在突变，是否显棋格式分布，是的话就说明出现体积锁死。
沙漏模式（Hourglassing mode）
如下图所示受纯弯曲作用的一小块材料的变形，由于每个单元只有一个积分点，单元中虚线的长度和夹角均没有改变，因而在单元单个积分点上的应力分量都为零，单元扭曲没有产生应变能，所以单元在弯曲状态下没有刚度。简单地说就是单元只有一个积分点，周边的节点可以随意变形。
检查方法二：查看沙漏能在总内能中所占比例：当沙漏能约占总内能的1%时，表明沙漏模式对计算结果的影响不大；当其超过总内能的10%时，分析就是无效的，必须采取措施加以解决。
产生的结果：单元太柔，模拟失真。
1、对一阶减缩单元，合理细化网格；
2、荷载避免使用点荷载；
3、在大应变区或大应变梯度区使用一阶单元，而不是使用二阶单元。
4、 强化应变单元模式，采用非协调单元(大变形不适用)；
5、人工沙漏模式，通用有限元软件调整并释放沙漏刚度。
（基于Abaqus进行讨论）
如下图所示，三维单元C3D8在单元中排列了2×2×2个积分点，而二次单元如要完全积分则在每一方向需要3个积分点。
减缩积分单元比完全积分单元在每个方向少用一个积分点。减缩积分的线性单元只在单元中心有一个积分点。只有四边形和六面体单元才能采用减缩积分；而所有的楔形体、四面体和三角形实体单元只能采用完全积分，即使它们与减缩积分的六面体或四边形单元用在同一个网格中。
正确使用减缩积分可以使得计算量减小的同时得到较为满意的数值解。实际上，在Abaqus中这些一阶单元采用了更精确的均匀应变公式，对此单元计算了其应变分量的平均值。
剪力锁闭是由于单元的位移场不能模拟与弯曲相关的运动学而引起的，那么可以考虑把增强单元变形梯度的附加自由度引入到一阶单元中去。因此非协调单元的主要思路在于采取某种方式让应变沿一个方向呈线性变化，通过增加一些虚拟的附加自由度，让单元内部应变模式为线性变化。由于这种增加变形梯度变化（如下图所示）完全是在单元内部，与单元节点无关，因此，即不增加求解结构的整体自由度数，也可以保证在边界上位移仍然是连续的。因此在弯曲问题中，非协调模式单元的结果与二次单元计算结果相近，但计算成本却大幅度降低。
不过，非协调单元也有它本身的限制和弱点，比如当单元形状比较畸形时计算结果会非常差甚至不收敛， 且单元对扭转非常敏感。
橡胶就是具有不可压缩性质的材料的例子。（再推：【JY】橡胶支座精细化模拟与有限元分析注意要点）
如果材料不可压缩，其体积在荷载作用下并不改变。因此压应力不能由节点位移计算，对于具有不可压缩材料性质的单元，一个纯位移数学公式是不合适的。杂交单元包含一个可直接确定单元压应力的附加自由度。其节点位移只用来计算偏（剪）应变和偏应力。不能用常规单元来模拟不可压缩材料的响应（除了平面应力情况），这是因为在单元中的压应力是不确定的。
实体单元的选择
对某一特定模型，如果要想以合理的计算量，并达到精确的结果，则正确地选择单元是非常关键的。根据自身的实际问题，可考虑下面的建议：
1、若不需要模拟非常大的应变或进行复杂的需改变接触条件的问题，则应采用二次减缩积分单元（CAX8R，CPE8R，CPS8R，C3D20R等）。
2、如果存在应力集中，则应在局部采用二次完全积分单元（CAX8，CPE8，CPS8，C3D20等）。它们可用最计算量用提供应力梯度最好的解答。
3、涉及有非常大的网格扭曲问题（大应变分析），建议采用细网格剖分的线性减缩积分单元（CAX4R，CPE4R，CPS4R，C3D8R等）。
4、对接触问题采用线性减缩积分单元或细分的非协调单元（CAX41，CPE41，CPS4II，C3D8I等）。但尽可能地减少网格形状的扭歪，形状扭歪的粗网格线性单元会导致非常差的结果。
5、对于泊松比约等于0.5的材料，应采用杂交单元进行分析（名字前标有字母“H”）。
6、对三维问题应尽可能采用规整的六面体单元。因为它们以最小计算量给出最好的结果。
下期再见！
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